Автоматизированная информационно-справочная система требований пожарной безопасности (в соответствии с нормами строительного проектирования) “Экспертиза” |
Приложение 12
Рекомендуемое
РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ОБРАБОТКИ
ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ
КАРБОНАТНЫХ
И СУЛЬФАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ
1. При подкислении воды дозу кислоты Дкис, мг/л, в расчете на добавочную воду следует определять по формуле
где екис
— эквивалентный вес кислоты, мг/мг-экв,
для серной кислоты — 49, для соляной — 36,5;
Щдоб — щелочность
добавочной воды, мг-экв/л;
Щоб — щелочность
оборотной воды, устанавливающаяся при обработке
воды кислотой, мг-экв/л;
Скис — содержание H2SO4 или НСl в
технической кислоте, %;
Ку — коэффициент концентрирования
(упаривания) солей, не
выпадающих в осадок, определяемый Ку = (Р1 + Р2 + Р3)/Р2
+ Р3 = Р/Р2 + Р3,
где Р1, Р2, Р3 —
потери воды из системы на испарение, унос ветром
и сброс (продувку), %, расхода
оборотной воды.
Щелочность оборотной воды Щоб
надлежит определять по формуле
где y —величина, зависящая
от общего солесодержания
оборотной воды, Sоб и
температуры охлажденной воды t2,
принимаемая по табл. 1;
(Са)доб — концентрация
кальция в добавочной воде, мг/л;
(СО2)охл —
концентрация двуокиси углерода в охлажденной
воде, мг/л, определяемая по табл. 2 в зависимости
от щелочности добавочной воды и коэффициента
упаривания воды в системе Ку;
(СО2)доб —
концентрация двуокиси углерода в добавочной
воде, мг/л.
Величина солесодержания
оборотной воды Sоб,
мг/л, определяется по формуле
где Sдоб
— солесодержание добавочной
воды, мг/л.
При обработке воды
кислотой продувку системы оборотного
водоснабжения допускается не предусматривать,
если при уносе воды ветром на охладителе и отборе
воды на технологические нужды коэффициент
упаривания не достигает величины, при которой
происходит увеличение концентрации сульфатов,
вызывающее выпадение сульфата кальция.
Сульфат кальция не
выпадает в системе оборотного водоснабжения,
если произведение активных концентраций ионов Са2+ и SO42-
в оборотной воде не превышает произведение
растворимости сульфата кальция
где fи — коэффициент активности двухвалентных ионов, принимаемый по табл. 3 в зависимости от величины m -ионной
Таблица 1
Темпера-тура |
Ионная сила раствора (охлажденной воды) m , г-ион/л |
||||||||||||||
охлажден- |
0,0049409 |
0,009882 |
0,0148232 |
0,0197643 |
0,0247055 |
0,0365233 |
0,0548014 |
0,0666192 |
0,0822021 |
0,094019 |
0,1096028 |
0,1214206 |
0,1370035 |
0,1488213 |
0,1644042 |
ной воды |
Солесодержание охлажденной воды Sоб, мг/л |
||||||||||||||
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
3000 |
3500 |
4000 |
4500 |
5000 |
5500 |
6000 |
|
5 |
8,29 |
8,96 |
9,49 |
9,93 |
10,32 |
11,11 |
12,1 |
12,65 |
13,29 |
13,74 |
14,28 |
14,7 |
15,13 |
15,47 |
15,89 |
10 |
8,09 |
8,75 |
9,26 |
9,69 |
10,07 |
10,84 |
11,81 |
12,34 |
12,97 |
13,41 |
13.93 |
14,35 |
14,76 |
15,1 |
15,5 |
15 |
7,82 |
8,47 |
8,96 |
9,38 |
9,75 |
10,49 |
11,42 |
11,94 |
12,55 |
12,97 |
13,48 |
13,89 |
14,29 |
14,61 |
15 |
20 |
7.53 |
8,14 |
8,62 |
9,02 |
9,37 |
10,09 |
10,99 |
11.49 |
12,07 |
12,48 |
12,98 |
13,35 |
13.74 |
14.05 |
14.43 |
25 |
7,18 |
7,76 |
8,22 |
8,6 |
8,94 |
9,62 |
10,48 |
10,96 |
11,51 |
11,9 |
12,37 |
12,74 |
13,1 |
13,4 |
13,76 |
30 |
6,83 |
7,39 |
7,82 |
8,18 |
8,5 |
9,15 |
9,97 |
10,42 |
10,95 |
11,32 |
11,77 |
12.12 |
12,47 |
12,75 |
13,09 |
35 |
6,38 |
6,9 |
7,31 |
7,64 |
7,95 |
8,55 |
9,31 |
9,74 |
10,23 |
10,58 |
10,99 |
11,32 |
11,65 |
11,91 |
12,23 |
40 |
5,91 |
6,39 |
6,76 |
7,08 |
7,36 |
7,92 |
8,62 |
9,02 |
9,47 |
9,79 |
10,18 |
10,48 |
10,78 |
11,03 |
11,32 |
Таблица 2
Щелочность добавочной |
Коэффициент упаривания Ку |
|||||||||
воды Щдоб, мг-экв/л |
1,2 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
1,2 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
Значения (СО2)охл в воде, охлажденной на градирнях, мг/л |
||||||||||
При подкислении |
При декарбонизации |
|||||||||
1 |
3/4 | 0,6 |
0,6 |
0,5 |
0,5 |
0,2 |
0,7 |
0,9 |
1,5 |
2,4 |
2 |
2,2 |
2,1 |
2,1 |
2 |
2 |
1,8 |
3,3 |
6,9 |
12 |
18,9 |
3 |
3,6 |
2,8 |
2,5 |
2,3 |
2,2 |
6 |
10 |
26 |
34 |
36 |
4 |
5,3 |
4,6 |
3,8 |
3,5 |
3,4 |
12 |
28 |
36 |
40 |
43 |
5 |
9 |
6,4 |
5,1 |
4,5 |
4,3 |
34 |
36 |
40 |
3/4 | 3/4 |
6 |
16,3 |
9 |
7,6 |
6 |
5,4 |
3/4 |
3/4 | 3/4 | 3/4 | 3/4 |
Примечание. При охлаждении воды на брызгальных бассейнах и водохранилищах (прудах) - охладителях значения (СО2)охл следует принимать на основании данных технологических изысканий.
Таблица 3
Ионная сила раствора (охлажденной воды) m , г-ион/л |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,09 |
0,1 |
0,11 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
0,16 |
Коэффициент активности двухвалентных ионов |
0,67 |
0,58 |
0,53 |
0,5 |
0,47 |
0,45 |
0,43 |
0,41 |
0,39 |
0,38 |
0,36 |
0,35 |
0,34 |
0,32 |
0,31 |
0,3 |
силы раствора (охлажденной воды), г-ион/л, определяемой по формуле
где —
концентрация ионов бикарбонатных,
натрия, магния и кальция в добавочной воде, г-ион/л;
—
концентрация ионов хлоридного и
сульфатного в подкисленной добавочной воде, г-ион/л, принимаемая:
при подкислении серной кислотой
при подкислении соляной кислотой
где и
? концентрация ионов хлоридных
и сульфатных в добавочной воде до подкисления,
г-ион/л;
Дкис — доза кислоты, мг/л, определяемая по формуле (1);
—
произведение растворимости сульфата кальция
(константа), при температуре воды 25—60 ° С следует
принимать равным 2,4 ? 10-5.
Если без продувки оборотной системы условие по формуле (5) не выдерживается, то необходимо предусматривать продувку, величина которой обеспечит выполнение этого условия.
2. При рекарбонизации дозу
двуокиси углерода ,
мг/л, в расчете на расход оборотной воды следует
определять по формуле
Введение дымовых газов, очищенных от золы, или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду следует предусматривать с помощью газодувок через барботажные трубы или водоструйных эжекторов. Расход дымовых газов qдг, м3/ч, при нормальном атмосферном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2) и температуре 0 °С следует определять по формуле
где qохл — расход оборотной воды, м3/ч;
— содержание СО2
в дымовых газах, % по объему, определяется по
данным анализа дымовых газов.
При отсутствии этих данных допускается принимать содержание СО2 в дымовых газах от сжигания: угля — 5—8 %, нефти и мазута — 8—12 %; доменного газа — 15—22 %; при введении в воду чистой газообразной двуокиси углерода 0002 принимается равным 100 %;
b исп — степень использования двуокиси углерода, %, принимаемая при введении ее в воду с помощью водоструйных эжекторов, равной 40—50 %, с помощью газодувок и барботажных труб — 20—30 %;
g — объемный вес дымовых газов при нормальном атмосферном давлении и температуре 0 ° С, гс/м3 (при отсутствии фактических данных допускается принимать 2000 гс/м3).
При введении дымовых газов или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду с помощью газодувок барботажные трубы следует погружать под слой воды не менее 2 м. При использовании водоструйных эжекторов следует насыщать дымовыми газами или двуокисью углерода часть оборотной воды, которая затем смешивается со всем объемом воды.
Количество воды zоб, %, общего расхода оборотной воды, которое должно быть пропущено через водоструйные эжекторы, следует определять по формуле
где —
растворимость двуокиси углерода в воде, мг/л, при данной температуре и
парциальном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2), принимаемая по
табл. 4.
Таблица 4
Температура воды, ° С |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
50 |
60 |
Растворимость двуокиси углерода, мг/л |
2310 |
1970 |
1690 |
1450 |
1260 |
970 |
760 |
580 |
Устройства для растворения в воде двуокиси углерода и транспортирования воды, насыщенной двуокисью углерода, должны приниматься из коррозионно-стойких материалов.
При расчете дозы двуокиси углерода по формуле (9) необходимо задаться величиной продувки Р, и определить добавку воды Р.
Если при заданной продувке величина z получится нецелесообразной по технико-экономическим расчетам, то следует увеличить продувку Р3 или применить другой метод стабилизационной обработки воды — подкисление или фосфатирование.
3. Концентрация фосфатного реагента (триполифосфата или гексаметафосфата натрия в расчете на Р2О5) в оборотной воде должна поддерживаться равной 1,5—2 мг/л. При этом в рас чете на расход добавочной воды необходимая доза реагента должна составлять 1,5—2,5 мг/л по Р2О5 или 3—5 мг/л по товарному продукту.
При обработке воды фосфатами для предупреждения накипеобразования надлежит предусматривать продувку Р3, %, определяемую по формуле
где Ку.доп — допустимый коэффициент упаривания воды, определяемый по формуле
(13)
где t1 — температура оборотной воды до охладителя, °С;
Ждоб — жесткость общая добавочной воды, мг-экв/л.
Значения Р1 и Р2 принимаются согласно п. 11.9. Метод фосфатирования следует применять при Ку.доп > 1 и величинах продувки, целесообразных по технико-экономическим расчетам. При величинах Ку.доп < 1 надлежит применять подкисление или комбинированную фосфатно-кислотную обработку воды.
4. При комбинированной фосфатно-кислотной обработке воды дозу кислоты Дкис, мг/л, в расчете на расход добавочной воды следует определять по формуле
(14)
где Щдоб.пр — предельная величина щелочности добавочной воды, мг-экв/л, при которой предотвращение карбонатных отложений при заданных условиях (t1, Ку и Ждоб) достигается фосфатированием, определяется по формуле
Метод комбинированной фосфатно-кислотной обработки воды следует применять при
(16)
При Щдоб.пр > Щдоб надлежит предусматривать только фосфатирование, при Щдоб.пр < 0 ? подкисление.
Дозу фосфатного реагента (триполифосфата или гексаметафосфата натрия) следует принимать равной 3—5 мг/л по товарному продукту в расчете на расход добавочной воды и уточнять в процессе эксплуатации.
Автоматизированная информационно-справочная система требований пожарной безопасности (в соответствии с нормами строительного проектирования) “Экспертиза” |