Автоматизированная информационно-справочная система требований пожарной безопасности (в соответствии с нормами строительного проектирования) “Экспертиза” |
Приложение 8
Рекомендуемое
ОПРЕСНЕНИЕ И ОБЕССОЛИВАНИЕ ВОДЫ
Ионный обмен
1.
Обессоливание воды ионным
обменом следует производить при
общем солесодержании
воды до 1500—2000 мг/л
и суммарном содержании хлоридов
и сульфатов не более
5 мг-экв/л.
Вода, подаваемая
на ионитные фильтры, должна
содержать, не более: взвешенных веществ — 8 мг/л,
цветность — 30° и перманганатную
окисляемость — 7 мг
О/л.
Вода, не отвечающая этим требованиям,
должна предварительно обрабатываться.
2. Обессоливание воды
ионным обменом по одноступенчатой схеме
надлежит предусматривать последовательным
фильтрованием через водород-катионит
и слабоосновный анионит с
последующим удалением двуокиси углерода из воды
на дегазаторах.
Солесодержание воды,
обработанной по одноступенчатой схеме, должно составлять не более 20 мг/л (удельная
электропроводность — 35—45 мкОм/см),
содержание кремния при этом не снижается.
3. При двухступенчатой схеме обессоливания воды следует
предусматривать: водород-катионитные
фильтры первой ступени; анионитные
фильтры первой ступени, загруженные
слабоосновным анионитом; водород-катионитные фильтры второй ступени; дегазаторы для
удаления двуокиси углерода; анионитные
фильтры второй ступени, загруженные
сильноосновным анионитом для удаления
кремниевой кислоты.
Солесодержание воды, обработанной по
двухступенчатой схеме, должно быть не более 0,5
мг/л (удельная электропроводность 1,6— 1,8 мкОм/см) и содержание кремнекислоты — не более 0,1 мг/л.
4. При трехступенчатой схеме обессоливания воды, в дополнение
к схеме по п. 3, надлежит
предусматривать третью ступень фильтров со
смешанной загрузкой, состоящей из высококислотного
катионита и высокоосновного анионита (ФСД).
Солесодержание воды,
обработанной по трехступенчатой схеме, не должно
превышать 0,1 мг/л (удельная электропроводность
0,3— 0,4 мкОм/см) и содержание кремнекислоты не
более 0,02 мг/л.
5. Водород-катионитные
фильтры первой ступени следует рассчитывать
согласно указаниям пп. 26, 27 прил. 7, дегазаторы
— п. 34 прил. 7.
При обосновании водород-катионитные
фильтры первой ступени следует предусматривать
с противоточной регенерацией
или по схеме ступенчато-противоточного
ионирования.
6. Для водород-катионитных
фильтров второй ступени надлежит принимать:
скорость фильтрования до 50 м/ч;
высоту слоя катионита — 1,5 м;
удельный расход 100 %-ной серной
кислоты — 100 г
на 1 г-экв поглощенных катионов;
емкость поглощения сульфоугля
— 200 г-экв/м3; катионита КУ-2 — 400—500 г-экв/м3; расход воды на
отмывку катионита после регенерации — 10 м3 на 1 м3
катионита. Отмывку следует производить водой, прошедшей через анионитные фильтры первой ступени.
Воду для отмывки катионитных
фильтров второй ступени следует
использовать для взрыхления
водород-катионитных фильтров первой ступени и
приготовления для них регенерационного
раствора. Продолжительность регенерации и
отмывки водород-катионитных фильтров второй ступени следует принимать
2,5—3 ч.
7. Площадь фильтрования F1, м2, анионитных
фильтров первой ступени следует определять по
формуле
где Q1 — производительность анионитных
фильтров первой ступени, включая расход воды на
собственные нужды последующих ступеней
установки, м3/сут;
np — число регенераций анионитных
фильтров первой ступени в сутки, принимаемое 1—2;
v1 —расчетная скорость
фильтрования, м/ч, принимаемая не менее 4 и не
более 30;
T1 —
продолжительность работы
каждого фильтра, ч, между регенерациями,
определяемая по формуле
(2)
где t p — общая
продолжительность всех операций по регенерации
фильтров, принимаемая 5 ч (взрыхление 0,25 ч,
регенерация — 1,5 ч, отмывка анионита
— 3—3,25 ч).
Объем анионита в анионитных
фильтрах первой ступени W1
следует определять по формуле
(3)
где Сo
— суммарное содержание сульфатных, хлоридных и нитратных ионов в
исходной воде, г-экв/м3;
Еp — рабочая
обменная емкость анионита по анионам указанных
сильных кислот, г-экв на 1 м3
анионита, принимаемая по паспортным данным; при
отсутствии таких данных для анио-нитов
АН-31 и АВ-17 допускается принимать 600—700 г-экв/м3.
8. Регенерацию анионитных
фильтров первой ступени следует производить 4
%-ным раствором кальцинированной соды; удельный
расход соды следует принимать 100 г Na3CO3
на 1 г-экв поглощенных анионов.
В установках с анионитными
фильтрами второй ступени, загруженными
сильноосновным анионитом,
допускается регенерировать анионитные фильтры
первой ступени отработавшим раствором едкого
натра после регенерации анионитных фильтров
второй ступени.
Регенерационные
растворы соды и едкого натра следует
приготовлять на водород-катионированной
воде.
Отмывку анионитных фильтров первой
ступени после регенерации следует производить водород-катионированной водой
при расходе 10 м3 на 1 м3 анионита.
9. Загрузку анионитных фильтров второй
ступени следует предусматривать сильноосновным
анионитом с высотой слоя 1,5 м,
скорость фильтрования надлежит принимать 15—25
м/ч.
Кремнеемкость
сильноосновного анионита следует принимать по
паспортным данным или при их отсутствии по
таблице.
Сильноосновный анионит |
Кремнеемкость, г-экв/м3, при истощении анионита до “проскока” в фильтрат SiO32-,мг/л |
Минимальное остаточное содержание SiO32- в фильтрате, |
||
0,1 |
0,5 |
1 |
мг/л |
|
АВ-17 |
420 |
530 |
560 |
0,05 |
Регенерацию высокоосновного анионита в
фильтрах второй ступени следует производить 4
%-ным раствором едкого натра. Удельный расход 100
%-ного едкого натра следует
принимать 120—140 кг на 1 м3
анионита.
10. Для фильтров ФДС
надлежит принимать: скорость фильтрования — 40—50
м/ч, высоту слоев катионита и анионита — 0,6 м
каждый.
Число фильтров должно быть не менее
трех, из них два рабочих, третий - на регенерации
или в резерве.
Регенерацию фильтров ФДС надлежит
предусматривать после фильтрования через
загрузку 10—12 тыс. м3 воды на 1 м3 смеси
ионитов.
Расход 100 %-ной серной кислоты на
регенерацию 1 м3 катионита следует
принимать 70 кг, 100 %-ного едкого натра на
регенерацию 1 м3 анионита — 100 кг.
11. В составе установок ионообменного обессоливания воды должна предусматриваться взаимная
нейтрализация кислых и щелочных сточных вод от
регенерации фильтров и при необходимости
дополнительная после их смешения нейтрализация
известью.
При этом следует предусматривать не
менее двух баков-нейтрализаторов
вместимостью каждого, равной суточному
количеству сточных вод. Следует предусматривать
повторное использование воды от взрыхления и
отмывки ионитов.
Нейтрализованные
сточные воды от регенерации ионитных
фильтров в зависимости от местных условий
следует направлять в бытовую
или производственную канализацию или в
накопители.
Электродиализ
12. Метод электродиализа
(электрохимический) надлежит применять при
опреснении подземных и поверхностных вод с
содержанием солей от 1500 до 7000 мг/л для получения воды с
содержанием солей не ниже 500 мг/л. При
необходимости получения воды с меньшим солесодержанием после электродиализной установки
следует предусматривать обессоливание
воды ионным обменом. В отдельных случаях при
обосновании электродиализ допускается
применять для опреснения вод с содержанием солей
до 10 000—15 000 мг/л.
13. Вода, подаваемая на электродиализные
опреснительные установки, должна содержать, не
более: взвешенных веществ — 1,5 мг/л; цветность
—20°; перманганатную окисляемость — 5 мг
О/л; железа — 0,05 мг/л; марганца — 0,05 мг/л; боратов,
считая по ВО2 — 3 мг/л; брома
— 0,4 мг/л.
Вода, не отвечающая этим требованиям,
должна предварительно обрабатываться.
Необходимость предварительного
умягчения опресненной воды при общей жесткости
более 20 мг-экв/л должна
обосновываться.
Опресненная электродиализом вода
перед подачей ее в систему
хозяйственно-питьевого водоснабжения должна
быть дезодорирована на фильтрах, загруженных
активным углем, и обеззаражена.
14. Выбор типа аппарата
электродиализной установки
следует производить по паспортным данным
завода-изготовителя. При этом в зависимости от
расхода опресненной воды и солесодержания
исходной воды определяются
число ступеней опреснения, количество
параллельных аппаратов в каждой ступени,
кратность рециркуляции и расход сбрасываемого
рассола, а также напряжение и сила постоянного
тока на аппаратах всех ступеней для выбора
преобразователя тока.
Гидравлическим расчетом следует
определять потери напора в камерах опреснения,
системах распределения и сбора внутри аппаратов,
подающих и отводящих трубопроводах диализата и
рассола.
При расходе опресненной воды до 250—400 м3/сут надлежит применять
комплексные электродиализные опреснительные
установки заводского изготовления,
включающие электродиализные аппараты, проточно-рециркуляционные
контуры диализата и рассола с баками и насосами,
блок электропитания и блок контроля и
автоматики.
15. Схему опреснения воды рекомендуется
принимать прямоточную многоступенчатую с
рециркуляцией рассола. В зависимости от
солесодержания опресненной воды в схеме
прямоточной многоступенчатой установки
допускается предусматривать рециркуляцию
диализата и емкость-смеситель диализата с
исходной водой.
16. Число ступеней опреснения z прямоточных установок надлежит
определять расчетом
Пр
и этом (4)
где Сисх — солесодержание исходной воды,
мг-экв/л;
Соп —солесодержание
опресненной воды, мг-экв/л;
a с — коэффициент предельного снижения
солесодержания диализата в каждой ступени
опреснения, принимаемый
где Sс
— солесъем за один проход
опресняемой воды через аппарат, принимаемый по
паспортным данным, %.
17. Количество
параллельно работающих аппаратов Nап
в каждой ступени надлежит определять по
формуле
где q — производительность
установки, м3/ч;
Свх — концентрация диализата,
входящего в аппарат каждой ступени (для первой
ступени равная солесодержанию
исходной воды), мг-экв/л;
Свых — концентрация
диализата, выходящего из аппарата той же ступени
(для последней
ступени равная солесодержанию опресненной
воды), мг-экв/л;
ip — рабочая плотность тока, А/см2;
Fм — рабочая (нетто)
площадь каждой мембраны, см2;
h — коэффициент выхода по току, принимаемый
для аппаратов с мембранами МА-40 и МК-40 равным 0,85;
nя — количество ячеек в аппарате,
принимаемое не более 200—250 шт.
18. Рабочая плотность
тока в аппаратах каждой ступени должна приниматься равной
оптимальной плотности тока,
определяемой технико-экономическим расчетом.
При этом необходимо принимать величину рабочей
плотности тока в аппаратах каждой ступени не
более величины предельной плотности тока,
определяемой по формуле
где Сд — расчетное значение концентрации диализата в камере опреснения, определяемое из выражения
где v’ — скорость в
камере опреснения (средняя по свободному
сечению), см/с;
К', p’ —
коэффициенты, характеризующие деполяризационные
свойства сепаратора-турбулизатора,
используемого в аппарате рассматриваемого типа.
Рабочие плотности тока по ступеням прямоточной
многоступенчатой установки определяются по
формуле
(9)
где ip1
— рабочая плотность тока на аппарате первой
ступени;
ip2, ip3, ip4 и т.д. —
рабочие плотности тока на аппаратах 2, 3, 4 и других
ступеней.
19. При определении напряжения на
электродах аппаратов всех ступеней (для выбора
типа преобразователя тока) надлежит учитывать: падение напряжения на
электродной системе, падение напряжения в
мембранном пакете за счет омического
сопротивления (обратной величины
электропроводности) растворов и мембран,
суммарный мембранный потенциал с учетом
концентрационной поляризации. Расчет должен
производиться для заданной температуры
растворов.
Величину удельной электропроводности ае, диализата и рассола надлежит
определять по номограмме в зависимости от
отношения содержания сульфатов SO42-
к общему количеству анионов S A, температуры tc
и концентрации солей Сс (рисунок).
Пример. Дано: С = 40 мг-экв/л; []/S A = 0,2;
t = 10 ° C.
Ответ: c 1103 = 30 м-1? см-1;
c 1 = 3* 10-3 Ом-1 см-1
[SO4]/А
(мг-экв/л)/(мг-экв/л)
20. Концентрация рассола на выходе из
последней ступени не должна быть выше предельной
концентрации, определяемой из условий
невыпадения соединений сульфата кальция
(произведение активных концентраций сульфатов и
кальция в рассоле не должно превышать
произведения растворимости сульфата кальция при
температуре рассола в аппарате).
Расчетные концентрации рассола в
каждой ступени определяются так же, как и
концентрации диализата. Концентрации рассола на
входе в аппарат и выходе из него, а также
кратность рециркуляции рассола определяются на
основе балансовых расчетов.
21. Борьба с отложениями солей на
поверхности мембран со стороны рассольного
тракта и в катодной камере должна
предусматриваться переполюсовкой
электродов с одновременным
переключением трактов диализата рассола, а также
подкислением рассола и католита.
Дозу кислоты
необходимо принимать равной щелочности исходной
воды.
Допускается при обосновании
периодическая отмывка трактов с повышенными
дозами кислоты.
22. Трубопроводы опреснительных
установок должны приниматься из полиэтиленовых
труб, арматура — футерованная полиэтиленом или
эмалированная.
23. В каждом из трактов прямоточной
установки должен предусматриваться контроль за
расходами, температурой, солесодержанием
и рН.
24. Для установок
производительностью более 400 м3/сут
электросиловое оборудование и КИП надлежит
монтировать в отдельном помещении,
изолированном от помещения электродиализных
аппаратов.
Автоматизированная информационно-справочная система требований пожарной безопасности (в соответствии с нормами строительного проектирования) “Экспертиза” |